带有空气冷凝的低温氢射流建模

《International Journal of Hydrogen Energy》:Modeling of cryogenic hydrogen jets with air condensation

【字体: 时间:2026年06月19日 来源:International Journal of Hydrogen Energy 8.3

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  Xuefang Li|Jiaxin Zhang|Yujie Wang|David M. Christopher|Qizhi Yin|Gang An中国山东省济南市山东大学热科学技术研究院(先进技术研究院),邮编250061摘要低温氢气储存虽能提高能量密度,但为确保安全应用需有经过

  
Xuefang Li|Jiaxin Zhang|Yujie Wang|David M. Christopher|Qizhi Yin|Gang An
中国山东省济南市山东大学热科学技术研究院(先进技术研究院),邮编250061

摘要

低温氢气储存虽能提高能量密度,但为确保安全应用需有经过验证的工程模型。本研究提出了一种改进的积分模型,可准确预测低温氢气射流的扩散情况。在该模型框架中,射流被分为五个区域:加速区、未充分膨胀区、初始混合与加热区、流动建立区以及稳定流动区。在初始混合与加热区中,考虑了氮气凝结对传热和流动的影响。相变潜热也被纳入能量守恒方程,同时还将因凝结导致的射流动量损失加入动量守恒方程中。通过两个独立的实验数据集进行验证,该模型能够准确预测氢气在径向和轴向方向的扩散情况,包括摩尔分数和温度衰减率。这一改进的积分模型填补了现有研究的空白,可被整合到定量风险评估框架中,从而更准确地预测低温氢气系统所需的安全隔离距离。

引言

氢气作为清洁能源载体的潜力已被广泛认可,它有助于全球向低碳体系转型。作为一种二次能源,氢气可从太阳能、风能等可再生能源中制得,从而帮助多个行业大幅减少排放。氢气应用范围涵盖交通运输、电力生成、工业制造以及大规模能量储存等领域,既有助于实现脱碳目标,也能提升能源系统的稳定性。因此,发展以氢气为基础的经济体系被视为实现碳中和、构建更加可持续且安全的能源基础设施的关键环节。
在那些对性能要求高且空间有限的领域,氢气的广泛应用亟需能够提供高能量密度的存储技术。近年来,液氢和低温压缩氢的存储技术取得了显著进展,其存储密度可达70克/升,相比室温下的存储方式提升了5到8倍[1]。对于那些需要紧凑型能量存储的燃料电池汽车和航空航天领域而言,低温氢存储方案展现出巨大潜力[2]。不过,若要将低温氢作为交通运输和固定式服务中的主要能源载体,就必须有完善的安全部规。此外,还需要基于可靠科学依据的、经过验证的工程模型,用于分析意外低温氢泄漏情况并开展风险评估。
为研究低温氢的意外泄漏问题,人们开展了大量实验工作,从早期关于液氢泄漏的研究[[3], [4], [5]],到近期针对高压氢容器通过小孔或裂缝产生的喷射状泄漏现象的研究。诸多实验旨在描述低温氢射流的特征,为在受控条件下验证工程模型提供了高分辨率的数据支持。例如,研究人员在室温和低至35开尔的低温环境下测量了小型射流的浓度和速度分布,结果发现低温射流的中心线衰减速率比室温射流更慢[6,7]。拉曼散射技术也被用来精确分析从圆形开口以及高长径比喷嘴中喷出的低温压缩氢射流的浓度和温度场[[8], [9], [10]],这些实验所对应的上游压力可达6巴,温度可低至37开尔。后续研究还将测试压力提升到900巴的情况[12],并研究了喷嘴尺寸、储氢容器温度以及外部障碍物对浓度衰减的影响[13,14]。然而,这类研究仍面临一些挑战,比如可测量参数的范围有限,以及低温氢实验本身存在的危险性。计算流体动力学工具则为研究那些难以通过实验观测的流场和物理现象提供了另一种途径。雷诺平均纳维-斯托克斯模型[[15], [16], [17], [18]]、直接数值模拟方法[19]以及大涡模拟技术[20],都为理解低温氢射流中的湍流现象和混合过程提供了重要见解。不过,这类CFD模拟通常耗时较长,因此难以应用于实时风险评估中。
通过这些研究,人们逐渐形成了针对低温氢射流的通用比例定律。具体而言,在以动量为主导的区域,轴向射流的物理量遵循双曲衰减规律,而其径向分布则呈现高斯分布特征[21]。也就是说,低温氢射流也如同室温射流一样,具有自我保持或自相似的特性。这一特性使得人们可以使用广泛应用的积分简化模型来对低温氢射流进行建模,这种高效的方法能够快速预测射流参数,对于定量风险评估而言极具价值。作为该积分模型理论基础的高斯分布框架最初是由Reichardt[22]针对以动量为主导的射流提出的,后来Jirka[23]将其扩展到了浮力射流的研究中。该模型还被进一步应用于亚音速氢射流的研究中[[24], [25], [26]]。例如,Houf和Schefer[24]开发了一种适用于弗劳德数较低的浮力射流的工程模型,可用于预测射流轨迹和浓度分布。El-Amin和Kanayama[25]以及Xiao等人[26]则通过在模型中引入非布辛涅斯克近似公式,进一步完善了该积分模型,以便用于分析初始密度差较大的浮力氢射流。此外,针对未充分膨胀的氢射流,其积分模型还需要合适的边界条件,为此人们提出了多种假设性的喷嘴模型[[27], [28], [29], [30], [31]]以及双层模型[32]。
将积分模型应用于低温氢射流时,会因相变现象而出现更多复杂问题。Winters和Houf[33]利用液氢的特殊性质,开发出了一维积分模型。他们的模型是在原有室温氢羽流模型的基础上[24],通过引入能量方程,并考虑温度差异带来的浮力效应来确定射流轨迹。他们还设置了初始混合与加热区,用以描述液氢与空气之间的混合过程,同时为后续的湍流混合模型提供符合热力学原理的初始条件。之后,他们又针对液氢储存罐中的多相泄漏现象开发了类似模型,其中还考虑了氢气的蒸发作用,以此预测氢气浓度降至4%时的距离[34]。后续的研究还包括基于COLDPLUME模型的低温压缩氢射流积分模型[16],以及引入彭-罗宾逊状态方程来描述远场混合现象的研究[35]。不过,这些模型并未考虑被卷入射流中的空气成分会发生凝结现象。鉴于实验表明空气成分的凝结会改变低温氢射流的扩散特性[9],这一遗漏问题尤为突出。
本研究正是为了解决现有积分模型中的这一缺陷,通过充分考虑空气成分的凝结效应,尤其重点分析了低温氢泄漏过程中氮气的凝结作用。模型中将氮气凝结的影响纳入了动量守恒方程和能量守恒方程中。随后,将模型预测结果与先前研究中的实验数据[9,26]进行对比,以验证模型的准确性。该模型将为包括低温氢系统在内的各类基础设施提供更为可靠的安全规划依据。

内容节选

解析模型

当压缩氢气从一个小孔中释放出来时,就会形成射流。在近场区域,初始动量是控制射流流动的主要因素,而随着射流与空气发生混合,浮力效应逐渐开始起主导作用。
Winters和Houf为低温氢射流开发的模型框架[33,34]将射流流程大致分为5个阶段:(I)加速流区,(II)未充分膨胀区,(III)初始混合与加热区,(IV)流动建立区,以及(V)稳定流动区,具体结构如图所示

验证数据

此后,Hecht和Panda[9]以及Xiao等人[26]使用低温氢实验数据对该积分模型进行了验证。Hecht和Panda研究了压力高达6巴的液氢储存容器发生的少量泄漏现象,他们借助激光拉曼散射系统,获取了这些低温氢射流的瞬时浓度场和平均浓度场以及温度场数据[8,9]。Xiao等人[26]则测量了低温氢射流的中心线浓度分布

研究结果

在第三区域内考虑氮气凝结现象后,该积分模型能够调整影响下游扩散过程的入口条件。这一调整主要与滞止温度密切相关,而与滞止压力的关联相对较小。图4展示了当前模型与Houf和Winters[34]提出的基准模型——该基准模型未考虑氮气凝结现象——所预测的3号监测点处的氢气质量分数对比情况。在滞止温度较低的情况下(≤77.35开尔),

结论与未来工作

本研究通过考虑初始混合与加热区内混入氢气射流中的空气中所含氮气的凝结现象,开发出了一种改进的低温氢射流积分模型。该模型将氮气凝结过程中释放的潜热纳入能量守恒方程中,同时也将气相与液相之间速度差异导致的动量损失纳入考量。通过文献中的两个实验数据集进行验证后,证实了该模型具备良好的预测能力

CRediT作者贡献说明

Xuefang Li:概念构思、正式分析、资金筹集、研究方法设计、初稿撰写。Jiaxin Zhang:数据整理、正式分析、研究指导、模型验证、论文审阅与修改。Yujie Wang:模型验证、论文审阅与修改。David M. Christopher:研究指导、论文审阅与修改。Qizhi Yin:资金筹集、研究指导。Gang An:资金筹集。

利益冲突声明

所有作者均声明,自己不存在任何可能影响本文研究结果的已知财务利益关系或个人关系。

致谢

本研究得到了中国国家重点研发计划(编号:2023YFE0199100)、中国国家自然科学基金(编号:52176191和52306255)以及北京航空航天测试技术研究所提供的研究经费支持(编号:GNYQ2312202503)。本文中的所有科学计算工作均在山东大学的高性能计算云平台上完成。
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